定、结构紧凑、自动化程度高、操作更加简便等检修时使用，其用量几乎无法准确确定。为保证特点。厂用检修气不经过后处理直接使用，仅在电厂安全运行，杂用气可随时切断供应。
表1某工程2x350 MW机组用气量序号用途气量运行状况单1除灰系统（干灰输送）70连续m3/2除灰控制（仪用）6连续m3/3热控控制（仪用）20连续m3/4脱硫（仪用）2连续m3/5脱硝仪用1连续m3/6化水仪用2连续m3/7脱硝声波吹灰厂用气4不连续m3/8热机检修10与1不同时m3/品质备注同2不做后处理注：脱硫吹扫采用蒸汽吹扫3压缩空气系统存在的问题4压缩空气系统设计优化实际火电厂压缩空气系统运行中有几大问题1-2，主要有：储气罐容积设计偏低，导致仪表用气量不够及仪表用气的压力偏低。
冷却水管路采用工业水，由于冷却水水质差，冷却器换热面结垢严重，换热效果差，冷却水回水温度升高。
压缩空气母管未设疏放水点，若管内积水未及时排放，将影响压缩空气的品质。
气动阀无法正常开启、关闭，阀门内部运动部件沾有污物，无法顺畅活动，压缩空气无法控制、设备工作异常。1 25m3的储气罐，为机务检修气源用。按以上常规设计，往往导致仪用储气罐容积过小，主要是未考虑储气罐容纳时间期内气压变动。针对仪用储气罐容积的计算过程如下：际消耗量，m3/min（取31m3/min）；t为储气罐的*小容纳时间，min（取5min）；P0为压缩空气系统安装所在地的海拔高度的大气压（取0.1MPa）；P2为储气罐内气体的初始（高）压力点（取0. 8MPa）；P1为使气动执行机构动作的储气罐内气体的低压力点（取0.6MPa），代入上式，得到V=77.5m3，因此需要增加1台30m3的仪用储气罐。
4.2冷却水系统优化针对冷却水管路，提出采用闭式循环冷却水系统冷却，这样可以很好的保证冷却水水质，避免空压机排气温度高而导致频繁跳机。另方面，空压机排气温度的降低，容纳的水分越少，吸附式干燥机的干燥负荷越低，从而使组合式干燥器的干燥效率得到提高。
4.3疏放水管道设计常规火电厂压缩空气管道在母管上的低点安装1个截止阀，在机组正常运行时放水仍然会出现涡分离边界内流动强烈，利于燃料和空气混合。
3种结构径向旋流器的*小通流面积、喉部面积、以及筒的直径相同，所以根据式（6）计算得到的几何旋流数也是相同的，均为0.855.根据式⑴得到t =10mm与轴向弯曲3种结构在喉部中间面的旋流数依次为0.859、0.813、0.761.两种方法的计算值较为接近。设计是多采用几何旋流数来设计旋流器的通流面积。虽然3种旋流器结构有所差异，但是影响旋流数大小的参数没有变化。通过改变结构，虽然减小了旋流数，但是回流区变化不大，其原因是否为几何旋流数没有发生变化，有待进步研究。
（1）通过SST和标准k模型计算旋流燃烧器''''''''''''''''（上接第47页）积水的情况，即放水不彻底。解决的方案之是设置2个截止阀串联布置，两截止阀的间距约500mm，如。解决的方案之二是在压缩空气母管的低点处安装疏水阀，以保证管道内不积水。
疏水站的设置4.4调节系统节能措施全厂空压机站实行智能化控制，设中央控制单元（中控单元），采取节能型自动控制调节方式控制空压机群。每台空压机本体内置数码智能控制器，只要输入系统所需压力及控制模式，正常运行过程中不需要任何手工操作。中控单元根据系统压力变化，优化计算，自动启动空压机群中的不同空压机，以满足外部压缩空气需求，并实行轮换制式。中控单元还可以与集控室通讯，提流场并与实验结果对比，发现SST湍流模型计算结果与实验结果吻合较好。
（2）计算得到了不同结构下的旋流数沿轴向的变化，发现旋流器出口喉部截面旋流数与几何旋流数接近，有利于径向旋流器的设计。
