珠海万力达MMPR系列微机型（异步）电动机保护适用于各种系统中的大中型异步电动机，作为相间短路保护的后备保护，综合保护和测控。
本文介绍分析了珠海万力达MMPR-20H-T1微机正序保护动作的原理与整定，并通过空压机三次跳测车事故分析，即空压机正常运行时，MMPR-20H-T1微机三次正序保护动作分析，发现是保护装置中的正序保护延时定值有些问题，造成微机正序保护动作，空压机跳车。笔者借此机会，与同行共同探讨。
2微机正序保护原理与整定MMPR系列微机型电动机保护装置相电流速断（短路）保护，当任一相电流大于速断整定值并达到整定延时时速断保护动作。本装置对电动机起动时间内和起动时间外的速断定值可分别整定，可有效地躲过电动机的起动电流，又不影响保护的灵敏度。
空压机电机已知参数：电机额定电压10kV，额定功率10500kW，功率因数0.89，额定电流696A，起动时间45s，起动电流2227A，CT变比1000/5.
根据珠海万力达电动机微机保护的原理，在整定计算之前先计算Is.（Is，微机的设定电流，电动机实际运行电流反应到CT二次侧的值）I s =I e /n 1 =696/200=3.48A电流速断保护（正序速断），按躲过电动机起动电流来整定。
I dz.j =K k×I stat /n 1 K k：可靠系数由于万力达微机保护的速断定值可将起动时间内和起动时间后分别整定，故需计算两个速断定值：①起动时间内，K k取1.8，则I dz.j =K k×I stat /n 1 =20.043≈20A②起动时间外，由于起动时间后电动机运行降为额定电流，对非自起动电机，为防止起动时间后电动机仍运行在起动水平上，K k取0.8，I dz.j =K k×
根据公司继电保护整定单与万力达推荐公式计算值。
3空压机三次跳车经过及原因分析本氧气厂两套21000空分，一套空分投产运行，二套空分开始对空压机调试及管道吹扫。跳车的空压机，就是二套空分的设备。
**次跳车，4月6日10点半空压机开机，4月7日13点15分跳车，微机动作报告显示：13：15，正序保护动作，7.05A.
第二次跳车，4月8日10点半空压机开机，下午13点19分跳车，微机动作报告显示：13：19，正序保护动作，7.86A.
第三次跳车，4月9日下午13点11分跳车，微机动作报告显示：13：11，正序保护动作，7.42A.
对这三次跳车，分析如下：①微机产品质量可能确实不行；②可能CT回路带的负载过多影响微机的准确性或CT回路接地，从而导致空压机跳车；③可能是存在高次谐波；④正序电流延时由0加到0.5s；⑤修改微机的时钟；⑥查CT回路。
下一步，解决问题。问题*有可能就在②与④。
**项，查CT回路。CT回路从原设计到实际使用有三个版本，现叙述如下：（1）CT回路原设计：TA1与TA3为电机首端两组电流互感器，TA2与TA4为电机尾端两组电流互感器，保护装置JBZ1为珠海万力达MMPR-20H-T1微机，PJ为电镀表，PA1为高压柜电流表，PA3为现场机旁柜电流表，PTA为去DCS的电流变送器。CT回路原设计原理图。
（2）CT回路现场原理：TA1为电机首端电流互感器，TA4为电机尾端电流互感器，CT是Siemens电机厂家带的，共六个，但每个CT只有两个端子，即一个保护线圈。另外，现场也没有滤波器。故CT回路改动后原理图。
（3）CT回路再作改动后原理：作以上改动后，微机与后台机就没有测量数据了。故，再作改动后加上测量回路，CT回路再次改动后原理图。
第二项，对CT回路摇绝缘，合格。
第三项，修改定值。此时发现，正在运行的空压机微机正序保护延时为0.5s，而跳车的延时为0.
*后查：0是设计院的值，而0.5s是公司继电人员的值。而继电保护整定值上原定值与新定值注释不清。问题就出在此。
第四项，笔者认为，**次、第二次与这次跳车时间相近，怀疑微机存在某些缺点，所以建议重新设定一下微机的时钟。当第二天早晨8点时，微机时钟为13点。再者，万一跳车，以便查问题。18：37开机。第二天早晨8点，没有跳车，万力达人员把时钟设回。到目前，空压机没有再次跳车。
4结论通过此三次空压机跳车事故，可以发现，新定值与原定值注释不明，从而导致空压机跳车，影响公司工期，浪费大量人力物力。
事后，笔者与相关专家再次讨论，仍存在某些问题。虽然，到目前为止，不再跳车但仍有停车的可能。因为CT与微机不匹配。在CT与微机间，没有滤波器，有人说滤波器已内置。再有，CT是两个端子引出，这样电机首端CT即供测量用，又供保护用，可能不能同时满足，导致空压机跳车。至于到底能不能保证空压机不再跳车，需以后运行作进一步证实。
