事故与安全技术日酸空分所配空压机断轴事故分析及修复王亚伟涟源钢铁公司动力厂，湖南省娄底市，为对日本进口一w空压机断轴事故的过程及解体检查的情况进行了全面介绍对事故的起因发展及断轴过程进行了分析。
*后详细介绍了这台空压机国产化修复过程和改造后的运行情况。
表关键词空压机断轴半开式叶轮转子间隙配合修复一仪用k w空压机简介一空压机是年从日本酸素公司引进的空分设备的配套空压机，它是由石川岛播磨（制造的双轴半开式叶轮三级离心式压缩机，于月投运。
其技术参数如下空气量时转速而电机而年月日，涟钢空分设备的空压机事故停机后，我们将这台一空压机（以下简称空压机）与另外两台时空分设备的空压机并网运行，共同为耐空分设备送气。
这台空压机并网运行初期，轴振动值为拌m左右，排气量大大超过额定值（ 28扩*高达到35刃时事故过程及损坏情况介绍年日时空压机在运行中发出异常响声，轴振动值超过拼m报警，放空阀自动打开放空。
操作工经初步检查未发现其它问题，因急需复产，不能再作进一步检查。
此后，这台空压机运行中的轴振动值上升到一拼m，且经常波动。
月空压机二级蜗壳排气管及冷却器内发出低沉且持续不断的异常响声，同时二级轴振动值由拌m突然上升到45拌m拼m报警，拜m联锁停当时因生产用氧所迫不能立即停机检查，只能派专人监视运行。
时分，空压机突然冒烟并发出尖锐的响声，监视人员立即采取紧急停机措施。
解体检查空压机，损坏情况如下一二级低速转子齿轮轴从二级叶轮根部扭断。
（ 2）二级半开式叶轮进气侧有两块叶片的顶角断裂，两块c5耐的断角已经被叶轮打碎，随气流进人二级冷却器内。
叶轮的叶片断口上有明显的积灰。
所有叶片的排气侧（叶片外缘）都被磨出一个深约巧的三角型豁口，且受热发蓝。
叶轮后端盖约直径的外圆被严重磨损。
（ 3）一级叶轮外圆磨损，直径方向*深处达）在二级叶轮断轴后，各级叶轮均向进气口方向运动，造成叶片前端面与蜗壳进气端摩擦，一级和二级磨损严重，三级较轻。
（ 5）所有油封和气封以及一级和二级轴承均已损坏。
（ 6）二级进气管弯头内导流板严重锈蚀，其外缘有一块边长45厚的三角形钢板震裂脱落。
这块脱落的钢板被二级叶轮打碎后进人二级出口冷却器中，被发现时已经锈迹斑斑。）中间冷却器一级和二级进气管及蜗壳锈蚀严重。
该空压机自年月正式投人运行至年月日事故发生，其中间冷却器从未进行过抽芯检查和清理防腐工作，故从锈蚀严重的冷却器中清出的氧化铁皮重量超过脱落的铁锈一部分被气流带走，另一部分沉积在冷却器底部并堵塞疏水管口，使冷却器中的冷凝水难以从疏水器排出，只能随气流带入下一级。
断轴原因分析在日所发生的空压机振动深冷技术年第期王亚伟日酸空分所配空压机断轴事故分析及修复事故与安全技术值高报警，是由于震裂脱落的二级导流板残片被气肠一锁紧螺母的扭矩为队流带人二级叶轮并与之相碰撞的瞬间振动值升高）因空压机的蜗壳为整体环形结构，在安装造成的。
由于振动值过高停机联锁带有延时秒动低速转子时，必须将二级叶轮从转子上拆下，所以作的功能，所以当时没有自动停机。
这次碰撞的直二级叶轮与轴之间采用间隙配合，其间隙为接后果是二级叶轮两个叶片的进气端顶角被撞一为了防止轴和叶轮发生相对转动，其伤，出现裂纹。
这可以说是断轴事故的起因。
锁紧螺母扭矩加大到并且在轴与叶轮由于急于恢复氧气生产，当时（间加一个圆柱销。
日）不仅不能对这台空压机解体检查，而且必须继在蜗壳端盖上镶铸铝形环，保证半开式叶续超负荷运行。
振动和应力集中造成两叶片顶角处轮侧面与形环之间的间隙在一范围内。
的裂纹不断发展扩大。
叶轮断角处的积灰主要是在9年月日，修复后的空压机主机在沈阳这段时间内形成的。
鼓风机厂试车台进行**次试车。
当主轴转速上升（3 ）由于叶片裂纹的不断扩大，两块带伤叶片到大约而时（额定转速为而沈阳的顶角与其本体相连的长度也就越来越短，随之，鼓风机厂为试车而加工的一根联轴器接头突然扭这两块叶片顶角在气流的冲击下开始抖动。
月断。
联轴器的一端失去约束，在惯性运动中被甩日，空压机发出低沉持续的异常响声和振动值突然出，飞落在约远处。
日本原装联轴器被损坏升至拜的异常现象，就是由此产生的。
此后，报废，试车失败。
裂纹在抖动中加速发展。
但当时已经损坏的年月日，国产联轴器制作安装完毕，空压机尚未修复，为保氧气供应，这台进行第二次试车。
在试运转中发现二级振动值较高空压机不得不带病运行。
直至当日时分，带且波动较大（一拌试运转两小时后停机伤叶片的顶角在运行中脱落，并在二级叶轮出口与时，听到明显的撞击声。
经解体检查发现叶轮与铝扩压器反复碰撞，造成二级叶轮的叶片出口侧被损形环间磨损，特别是二级铝形环已经完全被叶轮打坏低速转子齿轮轴在二级叶轮根部被扭断。
碎，二级叶轮上磨出的伤痕深约这次故障发（4 ）由于这台空压机的报警和停机联锁值分别生的原因是形环材质选择不当。
铝的热膨胀系数约为拌和拌m，所以断轴前二级轴振动值突然升是钢的两倍，镶在钢制蜗壳上的铝形环在运转中受高至45拜并未引起有关人员的高度重视。
当时，热凸起与叶轮相碰。
多数人认为这可能是叶轮积灰脱落造成的，所以没吸取了这次失败的教训，我们决定将一二级能果断地停机处理。
这次事故证明，轴振动值的突蜗壳端上的形环材质改为碳钢，对一二级转子及然升高是断轴事故的一个先兆。
整个系统重新验算后，再拆下打表检查尺寸探修复过程详介伤修复，重做高速动平衡。
由于日方的报价较高，交货所需时间较长，并且9年月，经过反复多次的动平衡和试运往返运输手续繁琐，路途遥远。
经过认真的调查研转，二次振动值一直很高，达不到设计要求。
经分究，我们决定走国产化的道路，委托沈阳鼓风机厂对析，其原因是我们对这台日本空压机的结构没有吃主机进行修复，其它工作由我们自己完成。
透，低速转子二级叶轮与轴的配合方案（肛间由于日本原装低速转子在事故中已经面目全非，隙一根圆柱销一个锁紧螺母）是参照日方的原所以测绘复制这条路走不通。
双方技术人员参考了大设计制定的，现在看来这个方案是不合理的。
其关量资料，经反复研究，制定了如下修复方案键问题是它不能保证二级叶轮在轴上的精确定位。
两个半开式叶轮采用三元流理论设计，选在安装过程中，它不能保证拆装后叶轮与轴的垂直用不锈钢锻压材料，用五坐标数控铣床加工，其外度不发生变化，而垂直度的变化会使经高速动平衡径分别为和合格的转子变得不平衡。
在运转过程中，由于离心（2 ）齿轮轴总长度为其小齿轮模数二力的作用，叶轮内孔与轴之间的间隙由51二增大齿数二齿宽的斜齿轮。
到拼m，再加上只有一根定位销，在扭矩作用下，（ 3）一级叶轮与轴之间采用过盈配合，过盈量为叶轮偏向定位销侧，造成叶轮与轴不同心，影响转深冷技术年第期事故与安全技术子的动平衡。
根据以上分析，我们采取了两项措施**项是严格控制安装过程中叶轮与轴之间垂直度的变化值第二项是将二级叶轮与轴之间的定位销增加到对称的三个。
年月巧日，在沈阳鼓风机厂试车台再次试车，终于获得成功。
空压机在额定转速下的振动记录见表王亚伟日酸空分所配空压机断轴事故分析及修复空压机振动值时间二级三级修复后空压机带负荷运行总结修复后的空压机于年日整体运至我厂。
日，安装试车完毕，开始带负荷试运行（给耐空分设备送气）。
目前，这台空压机运行状况良好，可以替代原装日本空压机。
下面是年月日时空压机运行的一组主要参数进口导叶开度52排气压力流量耐电压电流振幅一级拌二级拌三级拜m.
但是，一仪旧空压机改造后与原设备比较尚有一定的差距，主要表现在三个方面启动响声较大。
原装空压机启动平稳，响声不大。
而修复后空压机导叶开度要大于后响声才开始下降，渡过喘振区的感觉特别明显。）振动速度有所升高。
改造前空压机正常运行时*高振动值在拜以内。
改造后二级振动值在拼m左右运行另外，大齿轮靠油泵端轴向振动速度为川丫经更换联轴器模片后，再试车情况仍无好转。
但根据一8《大型空气分离设备技术条件的条之规定，透平压缩机振动速度不大于为合格。
（ 3）单位能耗有所上升。
年月日改造前的情况排气压力流量电压一电流电量小时电度表读数），单耗不飞/耐。
年月日改造后的情况排气压力流量电压电流电量侧洲） k一共小时电度表读数），耐。
前后比较的30一期仪刃8改造后与改造前相比，空压机能耗上升了总之，这台进口空压机国产化改造后，尽管性能与原装日本设备尚有一定差距，但运行情况良好，能满足工艺要求。
这次国产化改造是成功的。
改稿日期一氮气窒息死亡事故三例。
年月时30分左右，上海焦化有限公司充氮式新型煤气发生炉大检修，造成人吸人氮气，其中人严重缺氧窒息死亡。。
年月日时巧分，北京化工二厂一车间停机检修空压机缓冲罐（检修前用氮气吹除，一民工戴过滤式防毒面具站在罐外清理罐内水解物时，窒息倒在罐内，一技术员发现进罐救他也倒下另一名工人发现进罐将技术员救出，自己却倒下。
后将罐内两人救出，但抢救无效死亡。。
年日，山东鲁南化肥厂老系统大修，用氮气置换冷冻机，因阀门内漏，氮气泄漏到合成系统精炼油分离器，正在器内进行防腐作业的名农民工遭窒息，其中两人抢救无效死亡。
杭氧标准化室项红集供）我要安全，我会安全从我做起，保障安全。
深冷技术年第期
