由于稀释蒸汽补充发生器EH－235A～E目前无法大量产生稀释蒸汽，裂解炉所需大量的稀释蒸汽只能靠外界直接补充，补充量约为38t／h以上，其结果是又造成了大量的工艺水浪费。
急冷油减粘系统无法投用原设计急冷油减粘系统存在严重环保问题无法投用，致使急冷油减粘困难，目前只能靠增加调质油和降低塔釜温度维持系统运行。由于急冷油粘度过高，影响了急冷油发生稀释蒸汽量，也是急冷油发生稀释蒸汽量过小的原因之一。由于急冷油粘度过高系统取热过少，直接造成急冷油高温位热量从急冷油塔下段进入急冷油塔上段，从而又使热量从急冷油塔上段进入急冷水中，损失高温位能源。
急冷油塔上回流（汽油回流）过大造成急冷油塔汽油回流过大的主要原因是急冷油塔下段热量上移过多，被迫加大汽油回流取热。一方面损失高温位热能，另一方面也造成急冷水因含重油过多而乳化。
急冷水低温热量过多由于急冷油塔汽油回流过大，致使大量热量进入急冷水塔变成低温热源，造成急冷水塔热量过多，致使急冷水塔空气冷却器严重超负荷。夏天空气冷却器被迫浇水降温，造成大量水浪费和热量损失。
乙烯急冷系统技术不能适应新的条件变化乙烯装置急冷系统技术历来被各乙烯厂家高度重视，为了创造更优的运行环境和条件，许多厂家先后对其进行了多次改造，如燕山、扬子公司先后对急冷系统进行了3次改造，齐鲁公司对急冷系统进行了4次改造，其目的是应用先进技术。大庆石化分公司330kt／a乙烯由于建设较早，工艺环境发生了很大变化。如原料变重，轻烃气化温度升高；稀释蒸汽发生系统工艺技术落后；环境保护标准提高等。目前乙烯急冷系统技术已不能适应新的条件变化需要。
裂解气压缩机效率低裂解气压缩机效率低主要原因有2个。（1）结垢严重；（2）段间回流过多。裂解气压缩机运行参数见，裂解气压缩机透平运行参数见。
设计实际稀释蒸汽发生量／（th－1）56451.0MPa补充蒸汽用量／（th－1）6354外引1.0MPa蒸汽直补稀释蒸汽量／（th－1）2.638补充发生器EH－235A～E1.0MPa蒸汽用量设计与实际比较设计实际稀释蒸汽发生量／（th－1）292.7急冷油量／（th－1）966770急冷油换热器进出口温差Δt／℃31.43.5急冷油稀释蒸汽发生器EH－234A／B设计参数与实际参数的比较裂解气压缩机运行参数丙烯制冷压缩机设计排出压力过低设计丙烯制冷压缩机排出压力为17.8MPa，对应冷凝温度为45℃，压缩机排出气相丙烯采用空气冷凝器冷凝，设计空气冷凝器大气侧温度按32℃计算。
由于夏天现场大气温度经常超过32℃，致使丙烯压缩机排出压力因空气冷凝器能力不足而使压缩机排出压力超高，被迫向空气冷凝器浇水降温冷凝，从而浪费大量水。
公用工程配套不合理由于老区存在上述诸多问题致使某些低压等级蒸汽产生量过多，无法利用，如0.3MPa、0.1MPa蒸汽产生量过大无法利用。而1.0MPa等级蒸汽用量又过大，造成不必要的浪费。由于蒸汽无法平衡只好将4.0MPa蒸汽减压成1.0MPa蒸汽使用，造成能源的极大浪费。
改进措施对急冷油塔进行改造乙烯装置急冷油塔问题是影响乙烯装置能耗过高的主要问题，所以必须对其进行改造，改造主要分以下4个方面进行。
（1）对急冷油循环系统进行改进，使其能够建立一个稳定的取热系统，增加高温位取热量，从而降低汽油回流量，相应降低塔顶排出温度，建立一个合理的急冷油取热工艺。（2）对减粘系统进行改造，达到急冷油系统粘度可控，减少调质油用量，为多取热创造条件。急冷油系统粘度技术目前发展比较成熟可靠。（3）优化稀释蒸汽发生系统工艺，在优质急冷油及其粘度工艺下，采用可靠的稀释蒸汽发生工艺，用急冷油多发生稀释蒸汽多取热，降低1.0MPa蒸汽用量，减少0.3MPa蒸汽产生。稀释蒸汽发生系统工艺可采用新式可靠工艺，减少因急冷油换热器泄漏急冷油造成的稀释蒸汽发生量下降，保证1.0MPa蒸汽发生稀释蒸汽系统可靠，减少急冷水排污。（4）调整急冷油换热流程，降低部分裂解炉排烟温度，提高裂解炉热效率。
急冷油系统改造后压缩机段间循环可大大减少。压缩机段间循环物料组分也将有一定改善，将对减轻压缩机结垢，提高压缩机效率均有益处。
其它系统改造（1）精馏系统前冷采用新工艺恢复膨胀／压缩机，每h可提供功率约250kW相当于节省1.0MPa蒸汽2t／h.（2）精馏系统前冷采用新工艺降低脱甲烷塔温度，减少甲烷中乙烯含量，可提高乙烯收率约0.2％以上。该项技术简单可靠。（3）改进急冷水系统换热工艺，*大限度输出低温热量，可节约0.3MPa蒸汽。（4）后分离系统采用新工艺可节约大量的4.0MPa蒸汽和1.0MPa蒸汽。（5）丙烯制冷压缩机工艺流程优化。引进外送超高压乙烯，降低丙烯机负荷14％，减少丙烯制冷压缩机夏季高温季节浇水量。
结束语（1）大庆石化分公司330kt／a乙烯装置节能15％目标在乙烯装置完成改造后可以实现。（2）乙烯装置改造可在装置检修期间进行。
