使用维修浅谈阻尼减振在艇用空压机上的应用1.海军驻沈阳地区舰船配套军代室，辽宁沈阳01422沈阳鼓风机集团有限公司，辽宁沈阳0142进行参数优化及结构优化，以求在艇用空压机上取得*大的降噪效果。
引某型艇用电动高压空压机的噪声振动偏大，己不能满足新艇要求，为此，对代进减振降噪攻关。通过应用往复惯性力平衡机构斜齿轮油泵阻抗式消卢及捉高加精度等措施来降低振动噪声。
改进后，出缩机的振动烈议及哚声指标有大幅降低，达到了新艇要求。但压缩机的机脚加速度总级降幅较小，未能达到新艇要求。而针对空压机减振的各因此其动刚度用两者的比值可为此时，动刚度己不是简单的常数值，而是复数值。所以在上标加星以区别，记作=1为了确定上述结构在动态力心作用下耗贝的能量，可计算个周期内它所做的功撕而结构的弹性变形能为种动降噪，法叫降低激拟力措施己基本尝试遍了，未能取得预期效果。因此只能从被动降噪即降低受激系统响应措施上入手，解决机脚加速度总级问木文尝试在玉缩机公共欣座上应阻尼结构，通过同时采用自由阻尼结构及约束阻尼结构的措施来降低空。压机的机脚加速度级，取得了很好的效采。
2模型的建立与分析2.1阻尼耗能分析与数学描述对于任意个工程结构，在承受动态力厂6之后，将产生动态位移，如果这工程结构是纯弹性相位的，但在考虑阻尼之后，动态力心与动态位移响应么之间便不再能保持相同的相位，而是动位移滞后于激励力。设滞后角为，则应用数学达式描述如下为了使职与评有相同的量纲，将耗损的能量以单位弧度的功来衡量，则可得到工程上为体现阻尼益能的物理本质，用结构系统中损耗的能量与其弹性变形能的比值来，并将其定义为阻尼损耗因子对于由〃个零部件组成的机械系统，其单个振动零件的振动耗能按公式7可以衣不为如果整个机械系统中有，个零部件在振动中耗损能量，则整个机械系统的总的结构损耗因子！1为公式9就是任何个复杂结构的阻尼和能耗之间的关系，也就是用结构损耗因子作为阻尼的衡座的结构特点，可以确定该约束阻尼结构的损耗因2.2自由阻尼结构分析根据空压机公共底座的结构特点，对其采用内部为自由阻尼外部为约束阻尼的安装结构。自由阻尼材料选用自粘性阻尼材料，外部采用橡胶类材料。按公共底座的结构特点可以将其转化为梁结构，因此可以确定该自由阻尼结构1的损耗因子与其它参数的关系式为厚度，之比值e=Ej阻尼层杨氏模量与基本弹性层杨氏模量私之比值P阻尼层材料的耗损因子式中1与基本弹性层约束层及阻尼层的材料7度打关的参数。称为时参数作参考2 Y与约束阻尼结构中各层材料的杨氏模量厚度有关的参数，称为刚度参数详参考20阻尼钇材，的耗损闪子1.基本弹性层2.阻尼层3.约束层而在该约屯阻结构基本弹性层和约束层的材料厚度及阻尼层材料的材料等参数均己确定，所以7均为阻尼层厚度，的函数，因此亦可确定*佳的阻尼层厚度。
公式10该自由阻尼结构的损耗因子既是阻尼层厚度比的函数，也是阻尼层模量比6的函数，而且与阻尼层本身的耗损因子成线性关系。
它说叫口。饥较大时。值才能随的增人而增大，直到具有实用的意义。因此选择的阻尼材料应具备较大的杨氏模量。当6值定时，冰值随值单调上升，并有极限值，以此可以确定*佳的阻尼层厚度。
2.3约束阻尼结构分析约结构2足在丛弹性层上粘贴层阻尼层后，再在阻尼层上部牢固地粘贴层弹性材料层，称为约束层。当基本弹性层产生弯曲振动时，阻尼层上下面各自产生压缩和拉伸的不同变形，使阻尼层受射切应和应变，从而耗散结构的振动能量。约束阻尼结构比自由阻尼结构可消耗更多的能具有较好的减振效果。，1！。根据公共底3试验验证情况按上述分析讣兑确记*佳的自山阻尼层及约束阻尼层厚度，并将设计改进后的公共底座进行试验。
试验结果明改迸后公共底座七振动*大点的机脚加速度值比改进前降低了41机脚加速度值总级降低了2.进而使空压机的各项振动噪声指标达到了新艇要求，应用阻尼减振取得了良好的效4结论在艇用空机主动降噪越来越困难的诂况下。
采用阻尼被动降噪是种相对简单又经济的办法。
通过建立阻尼与各相关因素之间的物理数学模型，并以和工程应用有密切联系的指标为目标，进行参数优化及结构优化，是可以在艇用空压机噪声振动控制方面取得良好效汜的。
使用维修关于往复压缩机的缓冲器容积值的探讨温州强盛石化机械有限公司，浙江温州3250行，力求取得满意的压缩机性能和寿命的终极目标。
众所周知，作为往复压缩机，其吸排气过程是非连续性的。故存在定的脉动值。此脉动量会影响到压缩机气阀的正常工作和寿命及机组的振动大小，人们通常设置吸排气缓冲器来解决脉动带来的有害因素。
从现有的标准规范来看，不下45种方法来确定其缓冲器容积的大小。常识告诉我们，其容积位越大，削减流脉动的效果越好，但其之大应有个合理的限值，这应顾及到制造成本占地空间等的因素。
在1618标准和人1规范中，虽然同出自个学会之手，但因不同机组橇装与否给出不同2006触镇燃气设计规范标准中，有7.213在压缩机前应设置缓冲罐，天然气在缓冲罐停留的时间不宜小于108的规定。但在，850156 2002汽车加油加气站设计施工规范力，年版中就仅有。
压缩机前应设置缓冲罐的规定，对其容积值大小并未明确。又在91汀3413 2004石油化工往复压缩机工程技术规定〉标准中，对缓冲罐的设计制造和检验，除按，618标准规定外还补允规定缓冲罐的容积应至少为其所有连接气缸每转活塞排量的12倍。在08丁203222006佑油及天然气工业用往复压缩机通过130标准转化人，1标准而来I1戴德沛。阻尼减振降噪技术朋。西安西安交通大学出版社，1986中就有专门针对石油及天然气工业用往复压缩机的吸排气缓冲器容积值确定计算的方法，尽管是初始选型，仍须另作机组系统计算后可能有改进才能*终确定，仅仅用3的流量值和12倍的活塞排试位来确定缓冲罐容积伉的大小，充其量只能是估计其异物沉降有效果而己。
在上述各标准中均未对活塞排量和排出容积作为术语条款给出定义，不便理解。只有术语标准中作出了定义。至于停留这用词更公人书=在往复压缩机机组的管路系统设计阶段，计算非共振管长和气缸接管法兰处和缓冲器接矜管线侧力和气缸的额定功率下，选择不同的计算方法，有时还应顾及到压缩机的强制机械响应，经过试凑法和优化计算，从而取得令人满意的效果。但是，在能够保证*终分析中正常工作并在成本合理地各自独立的基础上，要达到建议理想的设计实际上是不可能的人，1618用语。
缓冲器的位置和配置方式亦很，要，若又说明在卡缩机进口前应有多大容积的缓冲罐是不够的。
如果其间的连接管长度正好处在引起共振的接管长度附近，势必会造成意外后果。
2戴拽沛。阻尼技术的工程4.北济沾华大令出版托，3日户原彦。防振5及其应用北兑中1铁道出版
