刖言大唐内蒙古多伦煤化工有限责任公司（以下简称：大唐多伦）煤化工项目三套58000m3/h空分设备配套的空压机组采用国外引进产品，汽轮机0.479MPa；空气增压机为RG56-5型离心压缩机，五级出口流量87000m3/h，排气压力6.该空压机组为国内首套RIKT140型和RG56型离心压缩机组合机组。
在实际运行过程中，空压机出口防喘振放空阀定位效果差、放空管道振动大，经过两次改造后阀门定位及管道振动情况得以有效改善。现对空压机运行过程中遇到的问题及相应的改进措施进行总伦煤化工有限责任公司技术部从事技术管理工作。
结，供同行。
1空压机防喘振放空阀反应迟缓始依次调试。在后期运行操作过程中，发现空压机防喘振放空阀反应迟缓，ITCC系统输出信号后一般要5分钟左右阀位反馈才能跟上；另外，阀位反馈量与输入值有差距，甚至因此引起空压机组卸载（阀位反馈值与输入值相差超过20%时机组卸载），冬季此现象尤为明显。
每次开车前仪控人员都对所有阀门进行调试，在机组停运、管道无介质情况下，阀门开关调试均正常。
空分设备工况波动时空压机防喘振放空阀不能及时调节，机组卸载后空分设备紧急停车，将严重影响下游装置的供气，甚至造成重大损失。
2原因分析及解决措施2.1首次改造分析经过分析，认为造成空压机防喘振放空阀反应迟缓的原因为：（1）空压机出口防喘振放空阀前管道直角弯头数量多（5个），气体流过直角弯道时会产生较大的噪声且管壁振动大；（2）阀前直管段短，气流冲击阀瓣造成损害；（3）空压机出口防喘振放空阀安装位置在室外，冬季室外温度*低达-38*C左右，阀门定位器耐低温效果差、跟踪慢且难定位。
根据以上分析，利用年初停车大检修的机会首先将158000m3/h空分设备空压机的防喘振放空阀由厂房外位置（1）移至厂房内水平管段位置（2）上（如所示），以增加阀前直管段的长度，减少气体对阀瓣的冲击扰动，同时对防喘振放空阀进步做了防冻保温措施，取消阀位反馈值与ITCC系统输出值相差超过20%时机组卸载的联锁。在阀门前后各增加个管托J10（I型）支撑在EL12.500的钢平台梁上。另外两套空分设备空压机的防喘振放空管路也按照此方案修改。
在以后的空分设备运行过程中，再也没有发生空压机防喘振放空阀反应迟缓的问题。
2.2第二次改造分析在空压机运行过程中，由于工况未达到满负荷，防喘振放空阀始终有开度。防喘振放空阀移位后出现了新问题，即1、3空分设备空压机组的防喘振放空阀后管道振动增大，相继出现多次开裂破损的现象。放空管道破损处以树枝状及块状形式为主，对管道破损处进行加强补焊后，阀后竖管段及原阀位置前弯头附近仍出现破损现象。
鉴于设备安全运行考虑，对比防喘振放空阀移位前后管道布置情况并多次讨论，分析原因如下：（1）管道破损开裂部位均处于防喘振放空阀原安装位置附近，且集中在原阀门前弯头前后管道上。根据管道开裂破损情况分析，应为管道应力作用所致。
（2）原防喘振放空阀处于室外U形弯处，其后管道由DN700mm扩径至DN1600mm，且安装有筒袋式管道阻尼件降噪。由于阀门移位只是简单地由室外移至室内，管道阻尼件位置没变且管径无变化，没有仔细考虑阀门移位后管道的应力问题。另外，1空分设备空压机防喘振放空阀前竖管段支架为固定支架，限制了管道的自由伸缩。而3空分设备空压机防喘振放空阀前竖管段支架虽为滑动支架，管道还是照样出现了开裂破损情况。因此认为放空管道开裂的主要原因还是防喘振放空阀与阻尼件之间距离拉长，气体经防喘振放空阀放空后再经过长约8m的DN700mm管道至原阀后阻尼件，导致管道应力前移至原阀前弯头支撑管道薄弱处释放，管壁高频振动导致管壁开裂破损。
利用2011年8月停车机会，对三套空分设备空压机放空管道进行了再次改造，将放空阀后管道管径加粗、管壁加厚，阻尼件直接前移至阀后扩径处，并取消原放空管道沿厂房墙下弯、再上弯至消声器的U形管道，改造为出厂房后直管段下弯至消声器放空，管道振动明显减轻且再未出现管道破损现象。改造后的放空管道如所示。
3结束语空压机放空管道两次改造的效果良好，空分设备稳定运行至今，为全公司后续装置打通流程、生产出合格产品奠定了坚实基础，实现了空分设备分设备技术人员分析问题的思路得以扩展，积累了定的工程设计、安装经验，为同类型空分设备的运行提供了宝贵经验，也培养了工程技术、操作人员一丝不苟、认真负责的工作态度和敢想敢做、大胆实践的创新精神。
