第7阶固有频率下的振形图第8阶固有频率下的振形压缩机管线振动的治理消除和控制振动的对策无外乎消除管线系统的激扰力和改善管线系统的振动特性两个方面，对于C1202压缩机本体及管线系统而言，一方面是消除激扰力，也就是消除振源，然而消除振源意味着改变工艺条件，这对投入生产的装置来讲难度很大；另一方面，需要采取措施缓和所发生的振动，使其响应控制在一定范围内，这就要改变管线系统的结构特性。
因此，抗振设计的着眼点在于提高管线系统结构的刚度和增加管线系统结构的阻尼，改变管线系统的质量，这样不仅提高管线系统结构的固有频率，避免发生共振而且可有效减小管线系统振幅。改变管系的质量矩阵主要通过改变管件的壁厚，这样需要更换管线。考虑施工工作量，经济等因素，厂家不予采用。改变管线系统的刚度矩阵、阻尼矩阵主要是增加管线系统的约束，这种方法施工简单方便，被厂家采用。
根据上文的模态振型分析结果，发现在倍频下，振动的能量在整个管系上的分布不均匀，为使系统振动的能量分布更加均匀，拟在管线GP12248、管线GP12249出口距离弯头中心下方114m处各加一约束（UX，UY），建立有限元模型，如示。
一段出口管系改造后的有限元模型同样通过有限元软件对该模型进行模态分析，取模型前20阶的固有频率进行分析。改造后避开了原有的23133Hz、29197Hz频率，新出现的第8阶固有频率361689Hz是倍频。
但该倍频从频响分析结果发现振动位移不大，模态振型如。4、5阶固有频率21152、241655是压缩机激发主频率的7倍频2313Hz附近的频率，8阶固有频率361689Hz是压缩机激发主频率的11倍频，从模态振型图中看到管线GP12248和管线GP12249的弯管处振动都很小。16阶固有频率861845Hz是压缩机激发主频率的26倍频8616Hz附近的频率值，管线GP12248和管线GP12249的弯管处有振动，但该频率值较高，能够激发起来的可能性很小。经频响分析，改造之后一段出口管线的*大振动位移在200μm以下，满足振动规范，且*大振动位移点远离压缩机机体，振动能量分布均匀。
阶固有频率模态振型结论本文采用有限元方法建立管线振动模型，对振源进行分析并求出振源频率，通过对振动的研究与分析，增加管线系统的约束，使其避开共振区。本次振动治理的超高压压缩机出口管线，经过一年来连续稳定运行，给公司带来了巨大的经济效益。
